Porthwr ffedog dyletswydd trwmyn offer pwysig mewn diwydiannau mwyngloddio, meteleg, porthladd a chemegol, ond nid oes theori dylunio manwl gywir am yr ymwrthedd a achosir gan y hopiwr yn y llawlyfr proffesiynol. Mae'r fformiwla ymwrthedd tyniant yn deillio o ddefnyddio'r ddamcaniaeth pwysau bin diweddaraf, a'i gymharu â'r fformiwla mewn llawer o lawlyfrau, er mwyn tynnu sylw at y fformiwla wreiddiol sy'n amhriodol ac ar goll.
Mae porthwr ffedog dyletswydd trwm yn chwarae rhan anadferadwy mewn mwyngloddio, meteleg, diwydiant cemegol, porthladd a diwydiannau eraill. Ers y 1950au, mae lefel dylunio a gweithgynhyrchu porthwr ffedog dyletswydd trwm domestig wedi gwneud cynnydd mawr, ond mae bwlch penodol o hyd o'i gymharu â gwledydd tramor (hyd at 12000t/h). Rheswm pwysig yw bod theori dylunio plât trwm yn dal i fod yn gyfyngedig i'r cyfrifiad syml mwyaf gwreiddiol 1-hud. Yn benodol, mae'r ffrithiant rhwng deunyddiau a deunyddiau, ffrithiant rhwng deunyddiau a phlât sgert a ffrithiant rhwng deunyddiau a plât gwaelod ac yn y blaen, nid oes theori dylunio cywir ers degawdau, a phlât trwm mawr a mawr uwchben dau fath o gyfrifo gwrthiant yn hynod bwysig. Ers dechrau'r ganrif hon, mae rhai ysgolheigion wedi dechrau astudio'n ddamcaniaethol, ond mae llawer o broblemau heb eu datrys o hyd. Mae fformiwlâu cyfrifo ymwrthedd cneifio a gwrthiant ffrithiant rhwng deunydd a phlât sgert o borthwr plât sgert syth yn cael eu diddwytho yn systematig am y tro cyntaf. Erthygl [9] yn systematig yn deillio o fformiwlâu cyfrifo gwrthiant amrywiol y porthwr ar gyfer y plât sgert ar oleddf. 1 Nid yw tarddiad fformiwla ymwrthedd i gyflawni swyddogaeth debyg o borthwr dirgryniad a bwydo gwregys, yn gallu gwrthsefyll pwysau warws [torri. Yn y cynllun proses wirioneddol o fwyngloddio a diwydiannau eraill, mae'r plât trwm wedi'i drefnu'n uniongyrchol o dan y seilo, ac nid oes porthwr ffedog dyletswydd trwm ar oleddf "gwddf seilo". Weithiau, mae'r agoriad seilo gyda hyd o 20m wedi'i gysylltu'n uniongyrchol â'r plât trwm.
Gadewch i ych ac oy fod yn bwysau materol yn y cyfarwyddiadau x ac y, N/m; A yw arwynebedd croes-adrannol y seilo, m2; L yw cylchedd trawstoriad y seilo, m; 8 yw'r Ongl ffrithiant rhwng y deunydd a'r wal seilo, 8=tan1f. ; dd. A yw'r ffactor ffrithiant rhwng deunydd a wal warws; p yw'r Angle ffrithiant mewnol materol, p=tan4,4 yw'r ffactor ffrithiant mewnol materol; p yw dwysedd swmp y deunyddiau, kg/m3; g yw cyflymiad disgyrchiant, g=9.81m/s2; y yw uchder y defnydd yn y warws, m; Yr Ongl rhwng pedair wal y seilo a'r plân llorweddol yw a a B.
Mae'r ail eitem bwydo ffedog ddyletswydd trwm ar ochr dde'r arwydd cyfartal yn gyfwerth â'r fformiwla, hynny yw, grym ffrithiant ychwanegol y plât gwaelod a achosir gan ddeunyddiau yn y hopiwr. Fodd bynnag, nid oes gan y gwerth hwn unrhyw berthynas swyddogaethol ag Angle tilt hopran, uchder hopran a chyfernod pwysedd ochr, felly mae'n amlwg nad yw'n gywir defnyddio'r fformiwla hon wrth ddylunio platiau trwm mawr. Nid yw llenyddiaeth yn ystyried y grym cneifio rhwng y deunyddiau o dan y hopiwr, y ffrithiant ychwanegol rhwng y deunyddiau yn y hopiwr a'r plât sgert a achosir gan y deunyddiau yn y hopiwr, heb sôn am y ffrithiant rhwng y deunyddiau a'r plât sgert yn ystod y hyd cludo. Mae'r gwrthiant yn y hopran mewn un llenyddiaeth fel a ganlyn: Fm=hDqMg 10 pmu Mae fformiwla (19) yr un fath â'r hyn a geir mewn llenyddiaeth, ac eithrio bod gan pM ddau algorithm gwahanol. PM=0.8 pgab? Mae'r ddau algorithm PM=2.8pga2b2/(a+b)pM yn profi ansicrwydd y fformiwla hon ei hun, a'r rhan afresymol hefyd yw'r berthynas ffwythiant â'r ongl tilt hopran, nid oes unrhyw newid i uchder y hopran a'r cyfernod pwysedd ochr. Cyfeirnod Gwrthiant ffrithiant rhwng deunydd a sgert
